小口徑40crnimoa圓鋼座角焊縫超聲波檢測(cè)的方法

               只能參照全焊透形式的檢測(cè)方法。但這2種焊縫的結(jié)構(gòu)不同,而非全焊透管座角焊縫超聲波檢測(cè)還沒(méi)有單獨(dú)可參照的標(biāo)準(zhǔn).實(shí)際檢測(cè)中用全焊透管座角焊縫的超聲波檢測(cè)方法來(lái)檢測(cè)非全焊透管座角焊縫的效果并不理想,也很難達(dá)到檢測(cè)缺陷的目的通過(guò)對(duì)發(fā)電廠在役小口徑管40crnimoa圓鋼座角焊縫超聲波檢測(cè)的經(jīng)驗(yàn)積累,并根據(jù)對(duì)比試驗(yàn),總結(jié)出一些非全焊透小口徑管40crnimoa圓鋼座角焊縫超聲波檢測(cè)的方法。通過(guò)了解40crnimoa圓鋼座角焊縫的結(jié)構(gòu)尺寸...鍋爐減溫器噴水管座內(nèi)壁裂紋超聲波檢測(cè) 某火力發(fā)電公司#1機(jī)組一次中間再熱自然循環(huán)鍋爐,主要參數(shù)為:額定蒸發(fā)量1004t/h,主蒸汽壓力為18.5MPa,主蒸汽溫度為540℃,給水溫度257℃。2008年3月24日發(fā)現(xiàn)Ⅲ級(jí)A側(cè)減溫器進(jìn)水管座在變徑處左側(cè)泄漏,切割檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)管座內(nèi)壁有較多龜狀裂紋,聯(lián)箱上的管座孔口也有較多徑向裂紋。

為了避免惡性事故的發(fā)生,確保設(shè)備安全可靠運(yùn)行,準(zhǔn)確地檢查出同類缺陷的存在勢(shì)在必行。2原因分析Ⅲ級(jí)減溫器(集箱筒體406.450,12CR1MoVG布置在屏式過(guò)熱器出口集箱至高溫過(guò)熱器進(jìn)口集箱的連接管上,分左右共兩只,其結(jié)構(gòu)如圖1所示。減溫器噴嘴均采用多孔噴管式,垂直于減溫器筒體軸線的笛形管上有許多小孔,減溫水從小孔噴出并霧化后與同方向的蒸汽進(jìn)行混合,達(dá)到降低汽溫的目的,減溫幅度通過(guò)調(diào)節(jié)噴水量來(lái)控制。小口徑管40crnimoa圓鋼通過(guò)法國(guó)BV船級(jí)社歐標(biāo)認(rèn)證 現(xiàn)階段的主要檢測(cè)手段以磁粉、滲透檢測(cè)為主,小口徑管40crnimoa圓鋼座40crnimoa圓鋼角焊縫超聲波檢測(cè)方法研究發(fā)電廠的小口徑管40crnimoa圓鋼座角焊縫大多采用非全焊透形式.而這些方法僅能檢測(cè)表面和近表面的缺陷。一些存在于焊縫內(nèi)部的缺陷(未熔合、夾渣、裂紋等)無(wú)法檢出,這些內(nèi)部缺陷在鍋爐長(zhǎng)期運(yùn)行過(guò)程中會(huì)由于復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài)而產(chǎn)生裂紋并不斷擴(kuò)展,從而造成爆管和泄漏事故發(fā)生。火力發(fā)電廠鍋爐在運(yùn)行過(guò)程中,由于小口徑管40crnimoa圓鋼座角焊縫泄漏事故造成的停爐占有很大比例。所以對(duì)于經(jīng)歷較長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行的役機(jī)組,需要對(duì)集箱小口徑管40crnimoa圓鋼座角焊縫進(jìn)行超聲波檢測(cè),發(fā)現(xiàn)其內(nèi)部缺陷并及時(shí)消除。